1 高壓射流沖擊剛壁的流場分布
高壓射流清理材料表面過程的流場按其流動特性 可分成 3 個區(qū)域:自由射流區(qū)、沖擊區(qū)和壁面射流區(qū), 如圖 1 所示[5] 。 自由射流區(qū)內(nèi),射流受壁面的影響非 常小,因此可認為該區(qū)域的流動特性與自由射流相同。 在沖擊區(qū),射流急速改變方向,由軸向流動變?yōu)閺较蛄?動并且存在極大的壓力梯度。 該區(qū)域是引起壁面發(fā)生 彈塑性變形,甚至塑性去除、脆性去除或斷裂的集中區(qū) 域。 壁面射流區(qū)的流動速度減弱,而且相對平穩(wěn),因此 一般不會發(fā)生壁面材料變形或去除[6] 。
為研究高壓水射流與高壓磨料射流對剛壁沖擊力的分布規(guī)律,設(shè)計了高壓水射流測力系統(tǒng),見圖 2。
整個系統(tǒng)包括高壓射流系統(tǒng)、測力系統(tǒng)與電控系統(tǒng)3個部分。 高壓射流系統(tǒng)由高壓柱塞泵、水箱、過濾器、調(diào)壓閥、單向閥、壓力表、節(jié)流閥、溢流閥、噴頭等組成;測力系統(tǒng)由測力臺、測力傳感器、數(shù)顯表、采集卡、PC 端等組成;電控系統(tǒng)主要通過變頻器對電機實施變頻控制。 試驗時,設(shè)置靶距參數(shù),選定測力臺,開啟高壓射流系統(tǒng),通過變頻器調(diào)節(jié)電機轉(zhuǎn)速控制系統(tǒng)水壓 至設(shè)定值,由PC端采集記錄工作臺下的沖擊力值。 測力臺承受射流沖擊的面積為圓形,由 N 個圓盤 構(gòu)成,按照面積從小到大進行編號,其直徑為 7(N+1) mm,N∈(1,2,…,21),由標(biāo)準(zhǔn) 1 kg 砝碼對照數(shù)顯表進 行標(biāo)定,利用兩相鄰圓盤的射流沖擊力的差值,確定其 各階沖擊力值。 如表 1 所示。
當(dāng)N=1時,為第一圓盤沖擊力值與測力圓盤面積的比 值;當(dāng) N>1 時,為該徑向位置沖擊力值與該位置環(huán)形 增量面積的比值,單位為 Pa,即:
選定140mm 靶距,圖3為試驗獲得的在不同系統(tǒng)壓力下純水射流和磨料射流沖擊剛壁壓力隨徑向距離的變化關(guān)系(多次試驗的平均值)。 由圖3可知,隨徑向距離增加,在1階沖擊力值(偏離中心位置7mm)后,沖擊壓力急速降低,是一非單調(diào)遞減的階梯函數(shù),連接各階中點位置,可視其為具非單調(diào)負指數(shù)下降規(guī)律(負指數(shù)函數(shù)和低幅諧波函數(shù)的疊加),而非切割小口徑噴嘴射流形成的近似高斯分布規(guī)律。 壓力急速下降的負指數(shù)關(guān)系是由于射流在沖擊區(qū)沿徑向改變方向后射流速度的耗散,導(dǎo)致非單調(diào)下降的低幅諧波變化尚待作進一步的理論和試驗研究。系統(tǒng)壓力增加,射流壓力增加,呈正相關(guān)變化,但對射流壓力的總體分布規(guī)律(分布形狀)影響很小,與文獻[5]的研究結(jié)果一致。 磨料射流除相應(yīng)的沖擊壓力增加外,其分布規(guī)律基本與純水射流一致。
圖4給出了純水和磨料射流在不同系統(tǒng)工作壓力和靶距情況下,最大沖擊壓力(中心位置)的比較。
在靶距不變的情況下,無論純水還是磨料射流,其沖擊壓力與系統(tǒng)壓力呈正相關(guān),不同的是,純水射流在靶距140mm時,射流沖擊壓力明顯大于其余3個靶距(170mm,200mm,230mm)的沖擊壓力,且后3個靶距的沖擊壓力相近;而對于磨料射流,其沖擊壓力隨靶距增大,近似等速率降低,呈負相關(guān)變化。
5 磨料強化效果分析
磨料射流和純水射流的對比試驗表明:在一定條件下,磨料的加入對射流沖擊壓力有顯著的強化效果, 這是由于磨料射流為二相流沖擊,其密度遠大于純水射流的緣故。 定義強化系數(shù) ν 為:
圖5為不同系統(tǒng)工作壓力下,不同靶距位置磨料射流強化系數(shù)的對比。
從圖5可以看出,系統(tǒng)工作壓力不大于50MPa、靶距170mm 和系統(tǒng)壓力大于50 MPa、靶距200mm 的情況,具有較高的強化系數(shù)。 其中系統(tǒng)壓力45MPa、靶距170mm,系統(tǒng)壓力50MPa、靶距170mm 和系統(tǒng)壓力55 MPa、靶距200mm 達到試驗參數(shù)的最優(yōu)值。
圖6給出了在不同靶距情況下的平均強化系數(shù)隨系統(tǒng)工作壓力的變化關(guān)系。